La capacidad de carga del tubo de acero inoxidable decorativo es la carga de control principal de la Plataforma Oceánica en la zona fría, y la capacidad de carga de corte de la pierna del conducto de la Plataforma Oceánica es alta. Con el fin de estudiar los factores que influyen en la capacidad de cizallamiento de las patas de los conductos de la plataforma Offshore de tubos de acero inoxidable llenos de tubos de acero rellenos de hormigón, se fabricaron miembros de cizallamiento de tubos de acero rellenos de hormigón rellenos de tubos de acero medio, y se estudiaron los efectos del material de los tubos de acero exterior, la resistencia del hormigón, la relación de huecos y la relación de cizallamiento en la capacidad de cizallamiento de los tubos El estudio de la forma del componente, la capacidad de carga y la relación de deformación local en diferentes condiciones para analizar el cambio interno de la muestra muestra muestra que la resistencia a la cizalla del componente aumenta con la disminución de la relación de vacío y el aumento de la resistencia del hormigón. Cuanto mayor es la relación de corte - span,Lessescar de ngoldaManguera corrugada de acero inoxidable 304, menor es la resistencia a la cizalla. Sobre la base de los resultados de las pruebas, se propone una fórmula empírica para la capacidad de cizallamiento de los tubos de acero rellenos de hormigón, y el software de modelado de elementos finitos Abaqus se analiza y verifica. Los resultados de la simulación están de acuerdo con los resultados de las pruebas. Con el fin de estudiar el comportamiento de compresión axial de las patas de los conductos de hormigón de acero inoxidable y el comportamiento de compresión axial de las patas de los conductos de hormigón de acero inoxidable, y se analizaron los efectos de la relación de vacío, la resistencia del hormigón, la relación diámetro - grosor y el índice de refuerzo sobre el rendimiento de compresión axial de la columna corta de hormigón de tubería de acero inoxidable bajo compresión axial. La investigación muestra que la capacidad de carga de la muestra aumenta con el aumento de la resistencia del hormigón, pero la ductilidad de la muestra disminuye. La capacidad de carga de la muestra disminuye con el aumento de la relación de vacío y la relación de diámetro a espesor. La capacidad de carga del hormigón de tubería de acero inoxidable se puede mejorar eficazmente mediante la adición de acero. La capacidad de carga de la muestra se puede mejorar aumentando el índice de mezcla de acero. Se ha diseñado un proceso de formación compuesto de tuberías de acero inoxidable de doble capa para la tubería principal del circuito primario de la estación, que resuelve el problem a de la longitud limitada de los productos acabados en el proceso tradicional de forja o fundición y satisface los requisitos especiales para el rendimiento de la tubería en un entorno de trabajo complejo. El software de simulación de elementos finitos deform - D se utiliza para simular el proceso de laminado cruzado de tres rodillos de la carcasa de doble capa de acero inoxidable resistente al calor austenítico de - n y acero inoxidable resistente al calor martensítico de cr - ni. Se analizan la deformación de la carcasa de doble capa, la distribución del campo de esfuerzo - deformación y el campo de temperatura, y se diseñan experimentos ortogonales para obtener la combinación óptima de parámetros de deformación. Los resultados de la simulación muestran que el estrés equivalente la tensión equivalente y la temperatura se concentran en la región del tubo exterior y el rodillo,Lessescar de ngoldaTubo soldado de acero inoxidable, y los parámetros de rendimiento del tubo exterior son mayores que los del tubo interior. El análisis de rango y el análisis de varianza de la prueba de diseño ortogonal muestran que el parámetro de deformación óptimo es la temperatura de rodadura en bruto DEG. Ángulo de alimentación & DEG;, el mantenimiento de los tubos de acero inoxidable debe reforzarse en todos los procedimientos de trabajo de consumo se propone la tecnología de extrusión de múltiples pasos para el extremo del tubo de acero inoxidable. El software de simulación de elementos finitos D deform - D se utiliza para simular el proceso tecnológico y analizar la formación de piezas forjadas en el proceso de formación.Medidas para mejorar la calidad de soldadura de los tubos de acero inoxidable con el fin de garantizar que la capa exterior de los tubos de acero inoxidable no sea destruida y purificada, principalmente en los siguientes tres aspectos: el consumo de procesamiento de los tubos de acero inoxidable debe tener un taller de consumo especial (muy buen uso de tablas de madera) Evite el acero inoxidable austenítico y las plataformas de acero al carbono que pueden ser robustas indirectamente en el aire.Lessescar de ngolda,Las especificaciones y la calidad de la apariencia están de acuerdo con gb - tubo de acero sin soldadura de acero inoxidable. La longitud normal del tubo de acero es de ~ m, y el tubo de acero caliente es igual o superior a M. El espesor de la pared del tubo de acero estirado en frío (laminado) es de , ~ mm, ~ m, y el espesor de la pared es de ~ m.En el proceso de soldadura, se debe prestar atención a los siguientes puntos de operación: mantener el ángulo correcto entre la manija, el alambre y la pieza de soldadura, el ángulo de inclinación de la boquilla de la manija de soldadura ideal es de DEG & mdash; DEG; el ángulo entre el alambre y la superficie de la pieza de soldadura es de DEG & mdash; DEG; la temperatura correcta de la piscina de soldadura, cambiar el ángulo entre la manija de soldadura y la pieza de soldadura, cambiar la velocidad de soldadura, etc. para cambiar la temperatura de la piscina de soldadura, garantizando así La formación de la soldadura es hermosa (anchura uniforme, sin Cóncavo, overconvex y otros defectos) Durante la operación, la corriente debe ser un poco mayor que cuando se solda el alambre de núcleo sólido, y el mango de soldadura debe ser un poco más grande para acelerar la separación del metal caliente y la capa de flujo derretida, lo que facilita la observación de la piscina de fusión y la penetración de soldadura; cuando se llena el alambre de soldadura, se puede enviar a lugares de la piscina de fusión y se presiona ligeramente hacia el interior para asegurar la penetración de soldadura y prevenir la aparición de concavidad interna; en el proceso de soldadura, el alambre de soldadura debe ser alimentado y sacado regularmente, y el alambre de soldadura siempre debe ser garantizado Bajo la protección de argón, para evitar que el extremo del alambre de soldadura se Oxide e influya en la calidad de la soldadura; preste atención a la calidad de la soldadura en el arco y el punto de parada del arco, y el punto de soldadura al azar debe ser pulido en DEG en el arco; pendiente suave, se debe prestar atención a la formación de cráteres de arco, agujeros de contracción y otros defectos durante la parada del arco.CUA,Modelo & mdash; Tiene una mejor resistencia a la temperatura.La relación entre el elemento formador de Austenita y el elemento formador de ferrita se ajusta para que el acero tenga una estructura de dos fases de Austenita + ferrita, en la que la ferrita representa entre el % y el %.En la parte posterior de la tubería de acero inoxidable con alambre de soldadura de núcleo sólido, la Junta de soldadura puede ser soldada por rotación, y la ventilación es muy fácil. En este momento la Junta de enchufe se utiliza generalmente para proteger los dos lados de la Junta de soldadura interna (véase el cuadro ) y La parte exterior se sella con tela adhesiva.

& mdash; acero de herramientas de corte de alta resistencia, ligeramente alto en carbono, después de un tratamiento térmico adecuado puede obtener una mayor resistencia al rendimiento, dureza puede alcanzar HRC, es uno de los aceros inoxidables duros. Ejemplos comunes de aplicación son & ldquo; hojas de afeitar & rdquo;. Tres modelos comunes: c, y f (fácil de mecanizar).Banda de acero inoxidable, banda transportadora de acero inoxidable, banda de acero inoxidable, banda de bobina de acero inoxidable, la tasa total de rendimiento de la superficie de molienda ha alcanzado el %. Para lograr este objetivo, es necesario refinar el Acero fundido lograr un menor contenido de oxígeno y azufre, mejorar la metalurgia de cucharones y tundish, lograr una temperatura precisa del Acero fundido y realizar el vertido sin oxidación. Reducir aún más el contenido de inclusión.Condiciones de instalación,El tubo de acero inoxidable es duradero, ha sido reconocido por la comunidad de ingeniería, y las partes interesadas están empezando a reducir el espesor de la pared, la reducción de la rejilla, a fin de facilitar aún más. En particular, el precio de los tubos de acero inoxidable no es alto, por lo que la fiabilidad y el precio de los accesorios de tubería son los principales factores que determinan su desarrollo. Los desarrolladores nacionales en Sichuan, Guangdong,Lessescar de ngoldaBanda de acero inoxidable resistente al calor, Zhejiang, Jiangsu y otros lugares han desarrollado independientemente la tecnología de conexión y los accesorios de tubería, es un tubo muy prometedor. El Ministerio de construcción y los departamentos pertinentes también conceden gran importancia a este nuevo tipo de tuberías, de acuerdo con el Centro de promoción de la gestión del mercado tecnológico de China y el documento gksz [] No. , sobre la aplicación & ldquo; Tubo de suministro de agua de alta presión de acero inoxidable de alta precisión con alta relación diámetro - pared y tecnología especial & rdquo; La aplicación de la tecnología y los productos de tuberías de acero inoxidable es de gran importancia para mejorar la calidad de los edificios modernos y garantizar la calidad del agua.La relación entre el elemento formador de Austenita y el elemento formador de ferrita se ajusta para que el acero tenga una estructura de dos fases de Austenita + ferrita, en la que la ferrita representa entre el % y el %.En el proceso de enfriamiento del tubo de acero inoxidable decorativo, el modelo de fluido Euler en AVL Fire se utiliza para simular numéricamente las características de enfriamiento de la placa de acero inoxidable por enfriamiento por inmersión, y los resultados numéricos se comparan con los resultados experimentales. Las ecuaciones de masa, momentum y energía de dos fases Gas - líquido, as í como las ecuaciones de conducción de calor de la pieza de trabajo de acero inoxidable se resuelven mediante Simulación numérica. Sobre la base del principio de que el flujo de calor de la interfaz entre el medio de enfriamiento y la pieza de trabajo es igual, los campos de temperatura del medio de enfriamiento y la pieza de trabajo se resuelven mediante acoplamiento. La comparación entre los resultados de la simulación numérica y los resultados experimentales de los tubos de acero inoxidable decorativos muestra que los resultados de la simulación numérica de la temperatura de la pieza de trabajo están de acuerdo con los datos experimentales. El modelo puede ser utilizado para simular el proceso de enfriamiento de la pieza de trabajo de manera fiable y Se puede extender a la simulación de flujo multifásico en sistemas complejos para guiar la producción real. El comportamiento de deformación en caliente del acero inoxidable S úper martensítico cr a una temperatura de ~ ℃ y una tasa de deformación de , ~ S - se estudia mediante un experimento de compresión de simulación en caliente de un solo paso con una máquina de ensayo de simulación en caliente gleeble. Sobre la base del modelo sinusoidal hiperbólico de sellars, se construyó la ecuación constitutiva de esfuerzo reológico para el acero inoxidable súper martensítico cr. Los resultados muestran que el estrés máximo disminuye con el aumento de la temperatura de deformación y la disminución de la tasa de deformación. Con el aumento de la temperatura de deformación, el grano crece y se coarsena gradualmente. Con el aumento de la tasa de deformación, el grano de recristalización dinámica se refina obviamente. La energía de activación de deformación en caliente (q = ., jmol) de los tubos de acero inoxidable decorativos se calculó y se obtuvo la expresión del parámetro Zener hollomon. Los diferentes materiales de alimentación se prepararon mezclando polvo de acero inoxidable austenítico crmnmon sin níquel preparado por nebulización y aglutinante a base de cera. Los efectos de la relación de aglutinante y la carga de polvo sobre las propiedades reológicas de los piensos se estudiaron utilizando rheometer capilar de alta presión rh. El exponente no newtoniano N, la energía de activación de flujo viscoso e y el factor reológico sintético Alfa se calculan mediante el análisis de regresión del modelo de orden secundario. STV. Los resultados mostraron que todos los piensos preparados tenían propiedades pseudoplásticas. La relación de mezcla del sistema aglutinante es de % de Cera microcristalina (MW), % de copolímero de etileno - acetato de vinilo (Eva) y % de ácido esteárico (SA), la escoria de AOD de acero inoxidable se utiliza para reemplazar parte del cemento para estudiar su efecto sobre las propiedades de trabajo y las propiedades mecánicas de la arena de cemento. Los resultados muestran que la escoria de AOD de acero inoxidable se utiliza para reemplazar el cemento de a %. Con el aumento de la cantidad de escoria de AOD de acero inoxidable, el consumo de agua de consistencia estándar del cemento disminuye primero y luego aumenta. Cuando la cantidad de escoria de AOD de acero inoxidable es del %, el efecto de reducción de agua de la escoria de AOD de acero inoxidable es bueno. Con el aumento de la cantidad de escoria de AOD de acero inoxidable, la resistencia de la arena de cemento disminuye en orden, lo que indica que la actividad de gelación de la escoria de AOD de acero inoxidable es menor.

Con las características de bajo costo y buena garantía de calidad de soldadura (en el proyecto de ampliación y reconstrucción de la capacidad de Urumqi Petrochemical Company, utilizamos este método para soldar un total de puntos de encuentro y reparación, una tasa de calificación de soldadura), vale la pena utilizar.Departamento de producción,En el proceso de soldadura, se debe prestar atención a los siguientes puntos de operación: mantener el ángulo correcto entre la manija el alambre y la pieza de soldadura, el ángulo de inclinación de la boquilla de la manija de soldadura ideal es de DEG & mdash; DEG; el ángulo entre el alambre y la superficie de la pieza de soldadura es de DEG & mdash; DEG; la temperatura correcta de la piscina de soldadura, cambiar el ángulo entre la manija de soldadura y la pieza de soldadura cambiar la velocidad de soldadura, etc. para cambiar la temperatura de la piscina de soldadura, garantizando así La formación de la soldadura es hermosa (anchura uniforme, sin Cóncavo, overconvex y otros defectos) Durante la operación, la corriente debe ser un poco mayor que cuando se solda el alambre de núcleo sólido, y el mango de soldadura debe ser un poco más grande para acelerar la separación del metal caliente y la capa de flujo derretida, lo que facilita la observación de la piscina de fusión y la penetración de soldadura; cuando se llena el alambre de soldadura, se puede enviar a lugares de la piscina de fusión y se presiona ligeramente hacia el interior para asegurar la penetración de soldadura y prevenir la aparición de concavidad interna; en el proceso de soldadura, el alambre de soldadura debe ser alimentado y sacado regularmente, y el alambre de soldadura siempre debe ser garantizado Bajo la protección de argón, para evitar que el extremo del alambre de soldadura se Oxide e influya en la calidad de la soldadura; preste atención a la calidad de la soldadura en el arco y el punto de parada del arco, y el punto de soldadura al azar debe ser pulido en DEG en el arco; pendiente suave, agujeros de contracción y otros defectos durante la parada del arco. propiedades físicas composición química C: tal como se especifica en este artículo, también se llama comúnmente moti o propiedades mecánicas ys (MPA)Cuando la temperatura de recristalización es del %, la temperatura de recristalización se reduce a ℃ y la temperatura de recocido de recristalización de acero inoxidable austenítico deformado en frío es de ~ ℃, ℃ debe mantenerse caliente durante h, ℃ se puede quemar completamente, y luego se puede enfriar.Lessescar de ngolda,El tratamiento térmico del acero inoxidable austenítico austenítico austenítico con Austenita como acero inoxidable incluye el tratamiento de solución sólida, el tratamiento de estabilización y el tratamiento de alivio del estrés.Modelo & mdash; Un modelo barato (Anglo - americano), generalmente utilizado como tubo de escape de automóviles, es de acero inoxidable ferrítico (acero cromado).Durante la soldadura de la boca fija de acero inoxidable, no se puede ventilar a ambos lados de la soldadura, por lo que la forma de garantizar la protección de argón dentro de la soldadura se convierte en un problem a difícil. Los problemas anteriores se resolvieron con éxito mediante el uso de papel soluble en agua en el lado, la ventilación desde el Centro de la soldadura y la colocación de tela adhesiva en el lado exterior (véase el cuadro ).